فشار كششی
به طور مشابه، از معادله 20-9 با استفاده از توان جریان رئولوژی 44/0=n و متغیر چسبندگی نما 0=a تعیین می شود. ارتفاع شكست hf به عنوان منطقه محدودیت اولیه انتخاب می شود كه از بارگیری خوب مشخص می شود ft24. چون جداسازی بین منحنیهای پایداری در سراسر این فاصله پرداخت رخ می دهد، نشت كردن مایع پس از اینكه شكست آغازی و كلی ارتفاع رخ داد، نتیجه گیری می شود. بنابراین، نسبت rp ارتفاع نشت به شكست ارتفاع اولیه پیوسته است.
فشار شكستگی از یك آزمایش نسبت مرحله (بخش «تخمین فشار آشكار در فهرست این بخش» را ببینید) و فشار تحلیلهای مشتق شده سای 8910 می باشد.
زمان غیرفرامونی اینگونه است:
مراحلی كه قبلاً در این بخش خلاصه شد، سپس برای تعیین كفایت و ضریب نشت مایع به كار می رود. فشار نكته 314P از فشار فوری PISI 9012 و 8910 سای تخمین برگرفته می شود. شیب 4/3m عمل G در این نكته 136 سای در شكل 33-9 تخمین زده می شود. برای مدل زمین شناسی شكست PKN ، شیب با توجه به mGc آشكار 123 سای نتیجه گیری می شود. این شیب برای پسرفت طولی به دنبال پایان رشد ارتفاع با توجه به معادله 62-9 نتیجه گیری می شود. ارزش MG’ بزرگتر از رشد شكست ارتفاع ضمنی است كه با تحلیل برگرفته فشار برای فشار تزریقی در بخش 44-9 سازگار است. ارزش P* با استفاده از معادله 69-9 برای 194 سای تعیین می شود و Ga از معادله 70-9 تعیین می شود. با فرض ریزش ناچیز كفایت از معادله 71-9 تعیین می شود: شكل 403-9 تحلیل فشار مشتق برای ترشح تصفیه یا ذخیره. شكل 33-9 تحلیل نزول فشار برای شكست PKN . [ترشح وابسته یك ابهام اگرچه وجود دارد. همان مورد را می توان توسط گستردگی شكاف موجود طبیعی به طور موازی با شكست هیدرولیك تا تراوش درون از دوام شكستهای موازی ایجاد شده توسط مرحله شكست تطبیق یابد.]